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閥控密封鉛酸蓄電池是70年代末開(kāi)發(fā)的一種新型蓄電池,，在通信和電力等行業(yè)被廣泛用作備用電源,，在我國(guó)已有十多年的歷史,，由于具有少維護(hù),，無(wú)腐蝕、無(wú)污染等優(yōu)點(diǎn),，受到越來(lái)越多客戶青睞,，現(xiàn)已基本取代了防酸隔爆和鎳鎘固定型電池。但在使用過(guò)程中也暴露出一些問(wèn)題,，如個(gè)別蓄電池壽命偏短,、浮充電壓低和漏液等，特別是漏液現(xiàn)象很普遍,。
2蓄電池組成及工作原理
2.1組成
閥控密封鉛酸蓄電池主要由正負(fù)極極群,、電解液、隔板,、電池槽蓋,、安全閥和極柱端子等零部件組成。
2.2工作原理
由于正負(fù)極放電產(chǎn)物都是硫酸鉛,，因此又稱為雙極硫酸鹽理論,。在充電后期還存在水電解反應(yīng)，有一定量的氣體產(chǎn)生,。在普通鉛酸電池中由于有氣體產(chǎn)生無(wú)法密封,，因此要想實(shí)現(xiàn)密封必須抑制或消除H2和O2。通過(guò)在負(fù)極極板材料中加入鈣金屬提高了H2析出的電位，使電池在正常充電下不產(chǎn)生H2,。同時(shí)采用貧液緊裝配技術(shù),，使正極O2很容易到達(dá)負(fù)極,發(fā)生如下反應(yīng)O2得到消除：
3電池漏液現(xiàn)象分析
3.1電池漏液與電解液量的關(guān)系
密封電池設(shè)計(jì)的一個(gè)基本原理就是采用貧液技術(shù)，使正極產(chǎn)生的O2通過(guò)電池內(nèi)循環(huán)在負(fù)極上得到zui大程度的復(fù)合吸收,，以此完成電池內(nèi)部氣體的再化合,，維護(hù)電解液中水的平衡，從而使得電池得以密封,。如果電解液量過(guò)多,，會(huì)使內(nèi)部氣體再化合通道受阻，電池內(nèi)部氣體增多,，壓力增加,，容易在電池密封處的缺陷部位產(chǎn)生漏液。因此電池的加酸量一定要適量,。就密封電池10 h放電率放電而言,，一般控制電解液密度為1.10，放電前電解液密度為1.30,，根據(jù)電池反應(yīng)可以計(jì)算出每Ah電池zui少用酸量,。放電前所需的純H2SO4量為：W(H2SO4)=V·d·m，純H2O量為：W(H2O)=V·d(1-m),，放電后所需的純H2SO4量為：W(H2SO4)=V·d·n-3.36,。
注：每放出1 Ah電量，消耗純H2SO4 3.66 g,、生產(chǎn)水0.67 g,。
式中d——放電開(kāi)始時(shí)電解液密度，為1.30,；
m——放電開(kāi)始重量百分比濃度,，為38%；
n——放電后重量百分比濃度,，為16%,；
V——用d濃度的硫酸體積。
要想做到貧液就要保證所需電解液必須*吸附在隔板中,，并且還有部分氣體通道,，一般每Ah加入玻璃纖維隔板17 g，每g隔板飽和吸酸量為0.8 ml,。因此zui大吸酸量為13.6 ml,，保證密封隔板吸酸量zui大不能超過(guò)95%，一般為92%,，即zui大加酸量為12.5 ml,，加酸量應(yīng)控制在10.9～12.5 ml之間,。
3.2電池易漏部位分析
通過(guò)長(zhǎng)期使用觀察，發(fā)現(xiàn)電池易漏部位主要在電池槽蓋之間密封處,、安全閥處,、極柱端子密封處。各部位產(chǎn)生漏液原因各不相同,，應(yīng)進(jìn)行全面分析后采取相應(yīng)措施解決,。
3.3電池槽蓋密封方法
電池槽蓋密封一般采用環(huán)氧膠粘密封和熱熔密封2種方法。相對(duì)而言,，熱熔密封效果較好,，方法是通過(guò)加熱使電池槽蓋塑料（ABS或PP）熱熔后加壓熔合在一起。如果熱熔溫度和時(shí)間控制好,，并且密封處干凈無(wú)污物,，密封是可靠的。對(duì)熱熔密封漏液電池解剖觀察,，密封處存熱熔層,，有蜂窩狀沙眼，不是很致密,，由于電池內(nèi)部存在O2,，在一定氣壓下，O2帶著酸霧沿沙眼通道產(chǎn)生漏液,。環(huán)氧膠粘接密封漏液較多,，特別是臥放電池。如果環(huán)氧膠配方和固化條件控制好,，可以實(shí)現(xiàn)密封,。經(jīng)過(guò)對(duì)漏液電池解剖發(fā)現(xiàn)，密封膠與殼體粘接是界面粘接,，結(jié)合力不大，容易脫落,，漏液處有缺膠孔或龜裂,。由于環(huán)氧膠流動(dòng)性較差（特別是低溫固化）易造成密封槽某些局部沒(méi)有填滿膠，產(chǎn)生漏液通道,，龜裂（細(xì)小裂紋）主要發(fā)生在架柜臥放電池中,，由于重力作用，架柜變形使電池密封膠層受力,，環(huán)氧膠固化又很脆,，在外力作用下，容易產(chǎn)生龜裂造成漏液,。
3.4安全閥漏液原因分析
安全閥在一定壓力下起密封作用,，超過(guò)規(guī)定壓力（開(kāi)啟壓力）時(shí)安全閥自動(dòng)打開(kāi)放氣，保證電池安全，造成安全閥漏液主要原因如下,。
a. 加酸量過(guò)多,，電池處于富液狀態(tài)，致使O2再化的氣體通道受阻,，O2增多,，內(nèi)部壓力增大，超過(guò)開(kāi)啟壓力,，安全閥開(kāi)啟,，O2帶著酸霧放出，多次開(kāi)啟,，酸霧在安全閥周圍結(jié)成酸液,。
b. 安全閥耐老化性差，使用一段時(shí)間后,，安全閥的橡膠受O2和H2SO4腐蝕而老化,，安全閥彈性下降，開(kāi)啟壓力下降,，甚至長(zhǎng)期處于開(kāi)啟狀態(tài),，造成酸霧，產(chǎn)生漏液,。
3.5極柱端子漏液原因分析
極柱端子密封的普遍方法是：先將極柱同電池蓋上的鉛套管焊接在一起,，再灌上一層環(huán)氧密封膠密封。電池在安裝使用1 a以上就有個(gè)別電池極柱端子產(chǎn)生漏液,，使用3～5 a端子漏液就較多了,，并且正極比負(fù)極嚴(yán)重，這是目前國(guó)內(nèi)密封電池普遍存在的問(wèn)題,。通過(guò)解剖發(fā)現(xiàn)極柱端子已被腐蝕,，H2SO4沿著腐蝕通道在內(nèi)部氣壓作用下，流到端子表面產(chǎn)生漏液,，也叫爬酸或滲漏,，端子腐蝕原因是在酸性條件下O2腐蝕所致：
正極：Pb+O2+4H+→PbO+H2O
負(fù)極：Pb+O2+ H2SO4→PbSO4+H2O
腐蝕產(chǎn)生的PbO和PbSO4都是多孔狀，H2SO4在內(nèi)部氣壓作用下,，沿著腐蝕孔爬到外面而漏液,。相對(duì)而言，腐蝕速度比較緩慢,，因此要在使用較長(zhǎng)一段時(shí)間才產(chǎn)生漏液,，同時(shí)正極腐蝕速度大于負(fù)極，因此正極漏液嚴(yán)重,。由于焊接一般采用的是乙炔氧氣氣體焊接,，焊時(shí)極柱表面形成一層PbO,，PbO很容易同H2SO4反應(yīng)更加快了腐蝕速度，縮短了漏液時(shí)間,。架柜臥放硬連接安裝方式的電池更容易產(chǎn)生漏液,，由于電池重力作用架柜橫梁變形，硬連接會(huì)使端子受力,，密封膠層易脫離,，更易漏液。
4電池漏液解決措施
4.1電池槽蓋漏液解決措施
a. 對(duì)于熱熔密封電池要嚴(yán)格控制熱熔溫度和時(shí)間,，并保持熱熔表面干凈整潔,。
b. 將熱熔和膠粘劑密封相結(jié)合，先采用熱熔密封,，再用密封膠密封,。
c. 對(duì)于環(huán)氧膠密封，應(yīng)建立高溫固化室,，使環(huán)氧膠更好地固化,。
d. 選用溶解類的密封膠進(jìn)行密封，如ABS塑料電池槽蓋采用丙烯脂類密封膠,，使電池槽蓋溶為一體,，密封更加可靠。
4.2安全閥漏液解決措施
a. 采用耐老化的橡膠（如氟橡膠）制作安全閥,，延長(zhǎng)耐老化時(shí)間,。
b. 定期更換安全閥，保證安全閥的可靠性,，一般3 a更換一次較為適宜,。
c. 改變安全閥結(jié)構(gòu)，使其開(kāi)啟壓力可調(diào),。目前柱式安全閥是較為*的結(jié)構(gòu),，柱式安全閥使用的橡膠較多，耐老化性能好,，同時(shí)壓力可調(diào),，發(fā)現(xiàn)老化（開(kāi)啟壓力下降）可適當(dāng)調(diào)整，增加開(kāi)啟壓力,，保證其密封性。
4.3極柱端子漏液解決措施
a. 采用惰性氣體保護(hù)性焊接（如氬弧焊）使焊接面不被氧化,，延緩腐蝕速度,。
b. 加高極柱端子，延長(zhǎng)密封膠層高度,，延長(zhǎng)腐蝕漏液時(shí)間,。
c. 取消焊接密封方式,，采用橡膠壓緊密封，阻斷O2通道,，延緩腐蝕速度,。如果極柱端子密封高度設(shè)計(jì)合理，在電池使用壽命期可以實(shí)現(xiàn)不漏液,。
基本概念
波在介質(zhì)中傳播時(shí)不斷向前推進(jìn),，故稱行波。
行波測(cè)距式距離保護(hù)原理
1引言
高壓輸電線路是電力系統(tǒng)的命脈,。線路發(fā)生故障后能快速地切除故障線路并及時(shí)找到故障點(diǎn)加以修復(fù),，是繼電保護(hù)工作者孜孜以求的目的。
然而迄今為止,，輸電線路保護(hù)無(wú)論是利用工頻分量還是暫態(tài)高頻分量,，都只能判斷出故障發(fā)生的區(qū)域，只能達(dá)到切除故障的目的,。微機(jī)距離保護(hù)雖然能給出故障距離,，但因精度不高不能滿足生產(chǎn)需要，要及時(shí)找到故障點(diǎn)對(duì)線路加以修復(fù)仍需要配備專門的故障測(cè)距裝置,，兩個(gè)裝置有很多相似的功能模塊,，使得線路投資增加，裝置的作用得不到充分發(fā)揮,。
行波距離保護(hù)由于采用輸電線路故障后的行波,，使得保護(hù)裝置具有超高速動(dòng)作的特性；而且利用行波折反射的特點(diǎn)可以精確地計(jì)算出故障距離,，并同時(shí)兼作保護(hù)動(dòng)作判別量和測(cè)距輸出結(jié)果,，即集保護(hù)和測(cè)距為一體，有效解決了以上問(wèn)題,，因而行波距離保護(hù)裝置的研究實(shí)用價(jià)值,。
利用行波進(jìn)行故障測(cè)距［1］的方法早在20世紀(jì)50年代就已被提出，并在實(shí)際中得到應(yīng)用,。70年代末,，G．W．Swift等指出了行波頻率與故障距離之間的關(guān)系［2］。1983年,P.A.Crossly等人提出了利用相關(guān)算法計(jì)算行波傳播時(shí)間進(jìn)而求得故障距離,，通過(guò)對(duì)故障距離和被保護(hù)線路長(zhǎng)度的比較決定保護(hù)是否動(dòng)作的行波距離保護(hù)方案［3］,。1989年，我國(guó)學(xué)者根據(jù)輸電線路故障行波的特征,，提出了行波特征鑒別式距離保護(hù)［4］,，該保護(hù)首先利用行波的特征，判斷出故障發(fā)生的區(qū)間,，若判斷為正方向區(qū)內(nèi)故障,，再進(jìn)一行波特征鑒別式距離保護(hù),。來(lái)源:www.tede。,。ｃｎ
早期行波測(cè)距式距離保護(hù)的主要不足之處在于：①?zèng)]有指出正方向區(qū)外故障時(shí)保護(hù)誤動(dòng)的問(wèn)題,；②采用相關(guān)算法提取與初始正向行波對(duì)應(yīng)的反向行波誤差較大，距離計(jì)算精度不高,；③由于相關(guān)算法的實(shí)質(zhì)是比較兩波形的相似性,，因而受線路參數(shù)的影響較大，當(dāng)線路為有損或接地電阻較大時(shí),，V－,、V＋波形的相關(guān)性降低；④靈敏度不高,，要求V－和V＋信號(hào)有足夠的能量,，以保證能被正確檢測(cè)。其后的研究者對(duì)行波測(cè)距式距離保護(hù)方案存在的問(wèn)題提出了解決的方法［5］,，并對(duì)這一原理的實(shí)現(xiàn)做了進(jìn)一步的補(bǔ)充［6］,，但因其結(jié)果不能滿足實(shí)際要求，zui終沒(méi)有在實(shí)際系統(tǒng)中得到應(yīng)用,。
近年來(lái),，國(guó)內(nèi)學(xué)者將現(xiàn)代電子技術(shù)和新興數(shù)學(xué)工具用于行波測(cè)距，使得測(cè)距精度大大提高［7,，8］,。行波測(cè)距裝置的成功應(yīng)用無(wú)疑為進(jìn)一步研制行波測(cè)距式距離保護(hù)打下了良好的基礎(chǔ)。
小波變換是近年來(lái)大量應(yīng)用于工程計(jì)算的一種新的數(shù)學(xué)工具,。實(shí)際工作表明［7,，9，10］：利用小波變換提取行波信號(hào)中的故障信息不僅可以使保護(hù)的靈敏度和抗干擾能力大大提高,，而且可使其不受工頻分量和線路參數(shù)等的影響,。同時(shí)，隨著現(xiàn)代電子技術(shù)的飛速發(fā)展,，高速數(shù)據(jù)采樣和處理的應(yīng)用也為行波測(cè)距式距離保護(hù)的計(jì)算精度提供了保證,。
2行波測(cè)距式距離保護(hù)的基本原理
行波測(cè)距式距離保護(hù)是根據(jù)A型故障測(cè)距原理［1］實(shí)現(xiàn)的。如圖1所示,，當(dāng)輸電線路F點(diǎn)故障時(shí),，故障點(diǎn)會(huì)產(chǎn)生向線路兩端傳播的行波。設(shè)故障點(diǎn)的故障附加電壓為uf,，當(dāng)行波沿輸電線路傳播到達(dá)M點(diǎn)時(shí)（設(shè)故障發(fā)生在0時(shí)刻）,，向母線方向運(yùn)動(dòng)的反向行波為
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式中τm為行波在檢測(cè)母線M和故障點(diǎn)F之間的傳播時(shí)間。由于阻抗不連續(xù),，行波在M點(diǎn)發(fā)生折反射現(xiàn)象,。設(shè)其電壓反射系數(shù)為kfm，則其向著故障點(diǎn)方向運(yùn)動(dòng)的正向行波為
同理,，在故障點(diǎn)處行波將再次發(fā)生折反射,，到達(dá)M端的反射波為
式中kff為電壓行波在故障點(diǎn)處的反射系數(shù)。因此若在檢測(cè)點(diǎn)能夠檢測(cè)到初始正向行波和故障點(diǎn)反射行波,，則其時(shí)間差2τm與故障距離d滿足
式中v為行波的傳播速度,。用網(wǎng)格圖可以更清楚地看到這一關(guān)系。
設(shè)線路全長(zhǎng)為L(zhǎng),，當(dāng)d＞L時(shí),，判斷為外部故障；當(dāng)d＜L時(shí),，判斷為內(nèi)部故障,，這就是行波測(cè)距式距離保護(hù)的基本原理。
3行波測(cè)距式距離保護(hù)的動(dòng)作特性分析
行波傳播受對(duì)端母線,、背側(cè)相鄰母線的影響,，因而行波測(cè)距式距離保護(hù)在正方向區(qū)內(nèi)、區(qū)外及反方向故障時(shí)的動(dòng)作情況不盡相同,。仍以圖1所示線路為例,，設(shè)在線路MN的M端裝設(shè)行波距離保護(hù)，首先對(duì)區(qū)內(nèi)故障的動(dòng)作情況進(jìn)行分析,。
(1)區(qū)內(nèi)故障
1)故障距離d＜L/2
當(dāng)故障距離小于L/2時(shí),，若不考慮相鄰母線的影響，則如式(1)～(4)所示,，保護(hù)應(yīng)測(cè)得實(shí)際故障距離,，裝置正確動(dòng)作。
2)故障距離d＝L/2
設(shè)故障點(diǎn)產(chǎn)生的向?qū)Χ四妇€運(yùn)動(dòng)的反向行波為un1</SUB>－＝uf(t－τn)(τn為行波在故障點(diǎn)F和對(duì)端母線N之間的傳輸時(shí)間),，對(duì)端母線的反射系數(shù)為kfn,。當(dāng)故障點(diǎn)位于線路中點(diǎn)時(shí)，故障點(diǎn)二次反射波與對(duì)端母線反射波將同時(shí)到達(dá)檢測(cè)點(diǎn)(τm＝τn),，若兩者極性相反則實(shí)際裝置中將有可能因?yàn)閮烧叩幕ハ嗟窒斐晒收宵c(diǎn)二次反射波信號(hào)減弱,，甚至可能引起保護(hù)動(dòng)作失效。
3)故障距離d＞L/2
故障距離大于L/2時(shí),，由于對(duì)端母線的反射波先于故障點(diǎn)二次反射波到達(dá),，故實(shí)際測(cè)得NF的距離。
對(duì)上述三種情況,，考慮背側(cè)相鄰母線的影響,，在不用方向行波的條件下，當(dāng)相鄰線路長(zhǎng)度(Lxl)小于故障距離(d)時(shí),，保護(hù)實(shí)際測(cè)得相鄰線路長(zhǎng)度,；當(dāng)Lxl＞d時(shí)相鄰線路對(duì)保護(hù)不造成影響,。
2)區(qū)外正方向故障
以圖2進(jìn)行分析。對(duì)線路KM的K端保護(hù)1而言,，當(dāng)正方向區(qū)外F點(diǎn)發(fā)生故障時(shí),，其初始波頭在到達(dá)M母線處時(shí)發(fā)生折射，設(shè)其電壓折射系數(shù)為kzm,，則K母線檢測(cè)到的初始和二次反向行波為
式中τmk為行波在線路MK上的傳輸時(shí)間,。
由式(5)(6)可知，保護(hù)1計(jì)算出的故障距離亦滿足式(4),，即所測(cè)出的故障距離為故障點(diǎn)到對(duì)端母線之間的距離MF,。當(dāng)MF的距離小于MK線路長(zhǎng)度時(shí)，保護(hù)1會(huì)因把區(qū)外故障判斷為區(qū)內(nèi)故障而誤動(dòng)作,。
(3)區(qū)外反方向故障
與區(qū)外正方向故障相同,，在不用方向行波的條件下，當(dāng)圖2中保護(hù)2的反向F點(diǎn)發(fā)生故障時(shí),，保護(hù)2實(shí)際測(cè)得NF距離,，測(cè)距失敗,；同樣,，當(dāng)NF距離小于NP時(shí)，保護(hù)2也會(huì)誤動(dòng)作,。
綜上所述,，為保證在反方向故障時(shí)能正確動(dòng)作，應(yīng)利用方向行波實(shí)現(xiàn)行波測(cè)距式距離保護(hù),。
4行波測(cè)距式距離保護(hù)存在的主要問(wèn)題
從上述分析可以看出,，對(duì)行波距離保護(hù)來(lái)說(shuō)，要做到集保護(hù)和測(cè)距為一體需要解決的關(guān)鍵問(wèn)題是：
1)消除對(duì)端和相鄰母線的影響,，找出與初始波頭對(duì)應(yīng)的故障點(diǎn)二次反射波頭,，保證測(cè)距結(jié)果的正確性；
2)正確區(qū)分區(qū)內(nèi)外故障,，特別是正方向區(qū)內(nèi)外故障,。
另外，當(dāng)故障出現(xiàn)在正方向出口時(shí),，受采樣率的限制,，采集到的故障行波初始波頭和后續(xù)的故障點(diǎn)反射波頭相互疊加，由于不能正確識(shí)別故障點(diǎn)二次反射波,，使得計(jì)算結(jié)果不正確,，這說(shuō)明行波距離保護(hù)在線路出口存在死區(qū)。由于這一問(wèn)題不難用其它方法克服，故在此不過(guò)多討論,。
5方向行波測(cè)距式距離保護(hù)
正向模量行波的表達(dá)式如下：
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式中V0＋,，Vα＋，Vβ＋為正向模量方向行波,；u0,，uα，uβ為模量行波電壓,；i0，iα,，iβ為模量行波電流,；Z0，Zα,，Zβ為各模波阻抗,。
同理三相輸電線路的反向模量行波表達(dá)式為
式中V0－，Vα－,，Vβ－分別為各模的反向行波分量,。
方向行波距離保護(hù)的優(yōu)點(diǎn)如下：
1）利用正反向行波到達(dá)的先后順序判斷出故障方向，保證反方向故障時(shí)保護(hù)正確不動(dòng)作,。正方向故障時(shí),，反向行波或與正向行波同時(shí)到達(dá)檢測(cè)點(diǎn)，或先于正向行波到達(dá)（后者發(fā)生在母線上僅有兩條出線時(shí)）,；而反方向故障時(shí),，初始行波中只有正向行波而無(wú)反向行波，即正向行波先于反向行波到達(dá)檢測(cè)點(diǎn),，據(jù)此可以判斷出故障方向,。
2）正向故障時(shí)，背側(cè)相鄰母線的反射波中由于只含正向行波,，故不會(huì)對(duì)測(cè)距和判斷結(jié)果造成影響,。
3）根據(jù)正向行波和其后續(xù)反向行波的極性關(guān)系，可以正確提取故障點(diǎn)二次反射波,，保證其不受對(duì)端母線反射波的影響,。
如圖2所示，考慮兩端母線上均有三條出線的情況,。當(dāng)F點(diǎn)發(fā)生故障時(shí),，由于在同一點(diǎn)電壓反射系數(shù)與電流反射系數(shù)大小相等、符號(hào)相反,，故檢測(cè)點(diǎn)的初始正向行波為
式(13)(14)說(shuō)明初始正向行波與故障點(diǎn)二次反射波的極性相反,，而與對(duì)端母線反射波極性相同，據(jù)此可以區(qū)分故障點(diǎn)和對(duì)端母線的反射波，保證測(cè)距和保護(hù)結(jié)果的正確性,。
此外,，方向行波距離保護(hù)仍存在如何區(qū)分正方向區(qū)內(nèi)外故障的問(wèn)題。這一問(wèn)題可考慮用零模分量解決,。*,，零模分量的傳播速度與線模是不同的，因而初始波頭中線模和零模到達(dá)檢測(cè)點(diǎn)的時(shí)間也就不同,，它們的時(shí)間與速度存在關(guān)系：t0＝d/v0,，tα＝d/vα，其中d為故障距離,。用t0,、v0、tα,、vα表示d得到：
式(15)表明,，只用初始波頭中線模和零模的行波信息就可以求出故障距離。這種方法雖然可行,，但仍有其局限性：
1）零模分量在實(shí)際傳輸中衰減很快且速度隨頻率的變化會(huì)發(fā)生變化,，因而只適用于較短的線路。
2）由于兩相短路故障時(shí)沒(méi)有零模分量出現(xiàn),，因而這一方法只適用于接地故障,。請(qǐng)登陸:輸配電設(shè)備網(wǎng)瀏覽更多信息
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綜上所述，對(duì)于方向行波測(cè)距式距離保護(hù)來(lái)說(shuō),，如何正確區(qū)分正向區(qū)內(nèi)和區(qū)外故障仍是一個(gè)有待解決的重要問(wèn)題,。不借助通信手段，利用單端量所測(cè)得的行波信息來(lái)區(qū)分區(qū)內(nèi),、外故障是一個(gè)很值得深入研究的課題,。
6小波變換在行波距離保護(hù)中的應(yīng)用
上面已經(jīng)提及，與相關(guān)算法相比較小波變換具有良好的消噪功能和分頻特性,；特別地,，由于它具有良好的時(shí)頻局部化性能，因而能準(zhǔn)確捕捉到各次行波到達(dá)的時(shí)刻,，比起相關(guān)算法來(lái)說(shuō)其可靠性更高,。