（1）為了確定不同表面層硬化處理對疲勞壽命的影響,，進行了試驗調(diào)查，并驗證了開發(fā)用于調(diào)整疲勞強度評估的數(shù)值和分析方法,。研究包括斷口檢查以確定失效根源以及殘余應(yīng)力,、硬度深度和表面粗糙度的測量。為此,，使用了帶缺口的圓形狀試樣,，參見圖 1，其中測試了 R = 2 mm 和 R = 4 mm 的兩個不同缺口半徑的試樣,。

（2）圖 2（左）將疲勞試驗結(jié)果與表面硬化深度為 CHD1 = 0.83 mm（制造目標(biāo)：0.87 mm）和 CHD2 = 1.38 mm（制造目標(biāo)：1.48 mm）的表面硬化 16MnCr5 試樣的疲勞試驗結(jié)果進行了比較，適用于缺口半徑為 R4 的試樣,，載荷比 R = -1,。可以看出,，與 CHD2 相比,，CHD1 條件下的試樣表現(xiàn)出略高的疲勞強度和更高的耐久極限。兩種表面硬化深度的靜態(tài)強度相同,。此外,，可以看出，在 CHD1 和 CHD2 的應(yīng)力幅值為 750 MPa 和 600 MPa 時,，失效源由缺口根部的裂紋變?yōu)樵醋圆考?nèi)部和芯材的裂紋,。用感應(yīng)硬化 42CrMo4 制成的試樣分析了 SHD1 = 0.33 mm（制造目標(biāo)：0.4 mm）和 SHD2 ≈ 1.6 mm（目標(biāo)：1.6 mm）這兩個硬化深度,，從圖2（右）可以看出，具有較厚表面層的缺口試樣在整個疲勞壽命范圍內(nèi)具有明顯更高的疲勞強度,。SHD2 的應(yīng)力-壽命曲線向上移動 175 MPa,，因此也達到了更高的靜態(tài)強度和耐久極限。值得注意的是,，對于硬化深度,，靜態(tài)強度沒有明顯的漸近方法，并且測試結(jié)果顯示出非常低的散射,。在所有測試中,，裂紋都是從缺口根部開始的。

（3）對于表面硬化部件，失效不僅可能始于缺口根部,，還可能始于從高強度表面層到低強度芯材的過渡區(qū)域,。對于由感應(yīng)硬化 42CrMo4 制成的試樣，在所有測試中,，失效都源于試樣表面（缺口根部）,。即使在較低的應(yīng)力下，也無法檢測到從高強度表面層材料到低強度芯材的過渡區(qū)域中的裂紋萌生,。為研究表面硬度對疲勞壽命的影響,，引入了模型“厚表面層”，用于表面硬化部件的疲勞強度評估,。該模型引入了忽略強度,、硬度和殘余應(yīng)力梯度的假設(shè)，即所謂的兩層模型,。因此,，強烈簡化的結(jié)構(gòu)僅由兩個均質(zhì)區(qū)域組成：低強度芯材和高強度表面層，參見圖3（左）,。

（4）統(tǒng)計參數(shù)散點范圍 T 和中位數(shù) m 用于評估準(zhǔn)確性。圖 4（左）顯示了 TYPE 1 的類組件試樣的測試結(jié)果,，從圖中可以看出,，精度較好，在較高的負載循環(huán)失效區(qū)域,，保守的一側(cè)略有偏差,。圖 4（右）顯示了根據(jù)模型“厚表層”計算的 TYPE 2 類組件試樣的疲勞試驗的 N-N 圖。從圖中可以看出，這種類型的組件的分散性增加,。在 LCF 狀態(tài)下,，在缺口根部出現(xiàn)裂紋的測試估計更不安全，并且在10⁴以上的負載循環(huán)估計結(jié)果較為保守,。