醫(yī)療機(jī)構(gòu)小型醫(yī)療污水處理設(shè)備經(jīng)過調(diào)試操作的研究和摸索，采用上述辦法,，在短時間內(nèi)（2～4h）就可以使高密池出水清澈通透,，水質(zhì)達(dá)標(biāo)。調(diào)整開始時，首先將水量控制在200m3／h以下,，然后全開高密池跨越線這時高密池會停止進(jìn)水，液位下降露出沉降區(qū)填料 待填料中的污水靜置沉降40min左右,，污泥沉淀至填料底部,，水中不飄泥后，再逐漸關(guān)小高密池跨越線閥門,，把部分污水轉(zhuǎn)入高密池,，轉(zhuǎn)閥的操作動作不可太大，跨越不可全關(guān)

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高密度沉淀池的運(yùn)行控制
混合區(qū)
經(jīng)過測定混合區(qū)的進(jìn)泥水濃度，發(fā)現(xiàn)儀表顯示的讀數(shù)失準(zhǔn),，雖然表值與實(shí)測值之間沒有確切的線性對應(yīng)關(guān)系,，但實(shí)測濃度為儀表讀數(shù)的1. 5-2. 5倍，實(shí)測濃度的平均值為0. 74 g/L,，明顯小于設(shè)計(jì)值2.0 g/L,。這是因?yàn)樵诟呙艹貙?shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn),，當(dāng)進(jìn)泥水的濃度高于1. 5 g/L，高密池就會發(fā)生污泥上浮現(xiàn)象,，使出水濁度升高,，對凈水工藝產(chǎn)生沖擊，所以在生產(chǎn)過程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期,，延長了排泥歷時,，使進(jìn)人高密池的排泥水濃度過低。較低的進(jìn)泥濃度不僅增加了污泥處理系統(tǒng)的流量負(fù)荷,，還延長了污泥在沉淀區(qū)的濃縮時間川,，未能充分發(fā)揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測量排泥水濃度的方法操作繁瑣,，存在實(shí)用滯后問題,，且當(dāng)進(jìn)水濃度低時，用烘干稱重的方法測得的濃度值失準(zhǔn),。通過多次試驗(yàn),，比較了采用烘干稱重和用濁度估測的方法測定排泥水濃度的數(shù)值，結(jié)果表明,，在同一水質(zhì)期內(nèi)排泥水的性質(zhì)差別較小時，以用濁度估測進(jìn)人高密池的排泥水濃度,。

醫(yī)療機(jī)構(gòu)小型醫(yī)療污水處理設(shè)備反應(yīng)區(qū)
反應(yīng)區(qū)的污泥為來自混合區(qū)的排泥水與循環(huán)系統(tǒng)回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥,，其濃度可以根據(jù)進(jìn)泥水濃度和回流濃度計(jì)算得出。實(shí)際監(jiān)測中發(fā)現(xiàn)反應(yīng)區(qū)污泥高濃度可達(dá)3.5g/L,，此時回流比和回流濃度都高,，但此時投藥量仍然根據(jù)進(jìn)泥水濃度表值0. 74 g/L進(jìn)行投加，投加量為1. 0 g/L,。由于投藥量不足,，反應(yīng)區(qū)產(chǎn)生的絮體碎小，這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒,。
根據(jù)小試得到投藥量為1. 3 %,。(按混凝劑占污泥干重的比例) ，但是加藥量的不足卻未導(dǎo)致污泥上浮的發(fā)生,，這是因?yàn)榇藭r的進(jìn)泥量僅有300m3/ h,，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)大流量960 m3/ h。在設(shè)計(jì)大流量下的上升流速為17 . 8 m/h,，而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h,，使得顆粒有足夠的沉淀時間，而且布設(shè)在沉淀區(qū)上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用,。
反應(yīng)區(qū)污泥濃度為3.5 g/L時高密池仍能正常運(yùn)行,，這說明高密池有處理高濃度進(jìn)泥水的能力,，高于1.5g/L就會發(fā)生上浮的現(xiàn)象則可能是由于其他原因而并非高進(jìn)泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例,，為了確定沉降比與反應(yīng)區(qū)污泥濃度的關(guān)系,，多次取樣測定污泥沉降比，并與根據(jù)物料平衡算出的濃度值進(jìn)行線性回歸,，結(jié)果表明兩者有良好的線性關(guān)系,。可以根據(jù)沉降比估計(jì)反應(yīng)區(qū)內(nèi)污泥的濃度,，從而進(jìn)行投藥量,、回流比等指標(biāo)的調(diào)整。
外部污泥循環(huán)區(qū)
污泥回流能加速礬花的生長并增加礬花的密度,，以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度,。但是由于泥位變化的不穩(wěn)定和回流泵吸泥口附近對泥層的抽吸作用，回流污泥的濃度很不均勻,，在0-28.7 g/L之間,，且大多數(shù)情況下污泥濃度較低。

實(shí)際運(yùn)行中的回流量始終為300m3/ h,，并未考慮回流濃度和進(jìn)泥水濃度的大小,。回流清水對反應(yīng)區(qū)的影響不大,，只是使進(jìn)水濃度降低5%;但當(dāng)回流污泥濃度大時,，進(jìn)水濃度會提高數(shù)倍，出現(xiàn)加藥不足導(dǎo)致絮體細(xì)小的情況,。因此應(yīng)根據(jù)進(jìn)泥濃度,、進(jìn)泥流量、回流的濃度適度調(diào)整回流量,。
回流濃度和泥床高度有關(guān),，當(dāng)回流污泥濃度大時說明泥位較高，應(yīng)降低回流量,，減緩沉淀區(qū)的泥層增高速度,。也可據(jù)反應(yīng)區(qū)的沉降比來調(diào)節(jié)回流量，當(dāng)沉降比大( >15 ) 時,，應(yīng)該降低回流量,，這是因?yàn)榉磻?yīng)區(qū)污泥濃度足夠大，能保證絮凝效果,，沒有必要再回流以增加濃度,，也避免了藥劑的浪費(fèi)和泥層增高的加快。
沉淀區(qū)
高密池底部刮泥機(jī)的連續(xù)刮掃促進(jìn)了沉淀區(qū)污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部,，用于去除殘留的礬花并產(chǎn)生水質(zhì)合格的出水,。沉淀區(qū)的上清液回流到配水井，如果上清液濁度較高則會影響凈水工藝,，同時也浪費(fèi)混凝劑川,。

活性污泥、氧化溝,、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負(fù)荷的大型污水處理廠,。
2.氧化溝法、SBR法的基建費(fèi)用低,，運(yùn)行費(fèi)較高,。若處理規(guī)模為10萬t/d,折舊以20年計(jì)，氧化溝,、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費(fèi)用大體相當(dāng),。規(guī)模越小，氧化溝,、SBR的總處理費(fèi)用越低,。因此，對于中小型污水處理廠而言,，氧化溝,、SBR在經(jīng)濟(jì) 上有益。
3.氧化溝,、SBR工藝一般不設(shè)初沉池和污泥消化池,，處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設(shè)備國產(chǎn)化程度高,，價格低。
氧化溝,、SBR工藝
1.基建費(fèi)用：SBR是合建式,。地價高，有利于SBR,，其土建費(fèi)用較低,，但設(shè)備費(fèi)用較氧化溝高。
2.就進(jìn)水,BOD5濃度而言,，高,，有利于氧化溝;低，有利于SBR,。一般以BOD5=150mg/L為界,，高于此值，氧化溝建費(fèi)用低于SBR;低于此值，則反之,。
3.運(yùn)行費(fèi)用就曝氣方式而言,，氧化溝常用機(jī)械式，SBR通常用鼓風(fēng)式,，后者比前者省電;SBR工藝是變水位運(yùn)行,，增大了揚(yáng)程，因而電耗要比氧化溝小些,，運(yùn)行費(fèi)用也低些,。

MSBR法的基本原理與特點(diǎn)
MSBR的基本組成
反應(yīng)器由三個主要部分組成：曝氣格和兩個交替序批處理格。主曝氣格在整個運(yùn)行周期過程中保持連續(xù)曝氣,，而每半個周期過程中,，兩個序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。
MSBR的操作步驟
在每半個運(yùn)行周期中,，主曝氣格連續(xù)曝氣,，序批處理格中的一個作為澄清池(相當(dāng)于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一個序批處理格則進(jìn)行以下一系列操作步驟,，
步驟1：原水與循環(huán)液混合,，進(jìn)行缺氧攪拌。
在這半個周期的開始,，原水進(jìn)入序批處理格,，與被控制回到主曝氣格的回流液混合。在缺氧和豐富的硝化態(tài)氮條件下,，序批處理格內(nèi)的兼性反硝化菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽作為電子受體,，以原水及內(nèi)源呼吸所釋放的有機(jī)碳作為碳源，進(jìn)行無氧呼吸代謝,。由于初期序批處理格內(nèi)MLSS濃度高,，硝化態(tài)氮濃度較高，因此碳源成為反硝化速率的限制條件,。
隨著原水的加入,，有機(jī)碳的濃度增加，提高了反硝化的速率,。來自曝氣格和序批格原有的硝態(tài)氮經(jīng)反硝化得以去除,。另外，該階段運(yùn)行也是序批處理格中較高濃度的污泥向曝氣格回流的過程,，以提高曝氣格中的污泥濃度,。
步2：部分原水和循環(huán)液混合，進(jìn)行缺氧攪拌,。

隨著步驟1中原水的不斷進(jìn)入,，序批處理格內(nèi)有機(jī)物和氨氮的濃度逐漸增加,。為阻止在序批處理格內(nèi)有機(jī)物和氨氮的過分增加，原水分別流入序批處理格和主曝氣格,。使序批處理格內(nèi)維持一個適當(dāng)?shù)挠袡C(jī)碳水平,，以利于反硝化的進(jìn)行?；旌弦和ㄟ^循環(huán),，繼續(xù)使序批處理格原來積聚的MLSS向主曝氣格內(nèi)流動。
步驟3：序批格停止進(jìn)原水,，循環(huán)液繼續(xù)缺氧攪拌,。
此后中斷進(jìn)入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中,，直接進(jìn)入主曝氣格,。這使得主曝氣格降解大量有機(jī)碳，并減弱微生物的好氧內(nèi)源呼吸,。序批處理格利用循環(huán)液中殘留的有機(jī)物作為電子供體,，以硝化態(tài)氮作電子受體，繼續(xù)進(jìn)行缺氧反硝化,。由于有機(jī)碳源的減少,，缺氧內(nèi)源呼吸的速率將提高。來自主曝氣格的混合液具有較低的有機(jī)物和MLSS濃度,。經(jīng)循環(huán),，把序批處理格內(nèi)的殘余有機(jī)物和活性污泥推入主曝氣格，在此進(jìn)行曝氣反應(yīng)降解有機(jī)物,，并維持物質(zhì)平衡,。