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因變壓器出口短路導(dǎo)致變壓器內(nèi)部故障和事故的原因很多,，也比較復(fù)雜,，它與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),、原材料的質(zhì)量,、工藝水平,、運(yùn)行工況等因數(shù)有關(guān),，但電磁線的選用是關(guān)鍵。從近幾年解剖變壓基于變壓器靜態(tài)理論設(shè)計(jì)而選用的電磁線,，與實(shí)際運(yùn)行時(shí)作用在電磁線上的應(yīng)力差異較大,。
(1)目前各廠家的計(jì)算程序中是建立在漏磁場(chǎng)的均勻分布、線匝直徑相同,、等相位的力等理想化的模型基礎(chǔ)上而編制的,，而事實(shí)上變壓器的漏磁場(chǎng)并非均勻分布，在鐵軛部分相對(duì)集中,，該區(qū)域的電磁線所受到機(jī)械力也較大,；換位導(dǎo)線在換位處由于爬坡會(huì)改變力的傳遞方向，而產(chǎn)生扭矩,；由于墊塊彈性模量的因數(shù),，軸向墊塊不等距分布,，會(huì)使交變漏磁場(chǎng)所產(chǎn)生的交變力延時(shí)共振，這也是為什么處在鐵心軛部,、換位處,、有調(diào)壓分接的對(duì)應(yīng)部位的線餅首先變形的根本原因。
(2)抗短路能力計(jì)算時(shí)沒有考慮溫度對(duì)電磁線的抗彎和抗拉強(qiáng)度的影響,。按常溫下設(shè)計(jì)的抗短路能力不能反映實(shí)際運(yùn)行情況,，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，電磁線的溫度對(duì)其屈服限?0.2影響很大,，隨著電磁線的溫度提高,，其抗彎、抗拉強(qiáng)度及延伸率均下降,，在250℃下抗彎抗拉強(qiáng)度要比在50℃時(shí)下降上,，延伸率則下降40％以上。而實(shí)際運(yùn)行的變壓器,，在額定負(fù)荷下,，繞組平均溫度可達(dá)105℃，熱點(diǎn)溫度可達(dá)118℃,。一般變壓器運(yùn)行時(shí)均有重合閘過程,，因此如果短路點(diǎn)一時(shí)無法消失的話，將在非常短的時(shí)間內(nèi)(0.8s)緊接著承受第二次短路沖擊,，但由于受*次短路電流沖擊后,，繞組溫度急劇增高，根據(jù)GBl094的規(guī)定,，高允許250℃,，這時(shí)繞組的抗短路能力己大幅度下降，這就是為什么變壓器重合閘后發(fā)生短路事故居多,。
(3)采用普通換位導(dǎo)線,，抗機(jī)械強(qiáng)度較差，在承受短路機(jī)械力時(shí)易出現(xiàn)變形,、散股,、露銅現(xiàn)象,。采用普通換位導(dǎo)線時(shí),，由于電流大，換位爬坡陡,，該部位會(huì)產(chǎn)生較大的扭矩,，同時(shí)處在繞組二端的線餅，由于幅向和軸向漏磁場(chǎng)的共同作用,，也會(huì)產(chǎn)生較大的扭矩,，致使扭曲變形,。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有71個(gè)換位，由于采用了較厚的普通換位導(dǎo)線,，其中有66個(gè)換位有不同程度的變形,。另外吳涇1l號(hào)主變，也是由于采用普通換位導(dǎo)線,，在鐵心軛部部位的高壓繞組二端線餅均有不同翻轉(zhuǎn)露線的現(xiàn)象,。
(4)采用軟導(dǎo)線，也是造成變壓器抗短路能力差的主要原因之一,。由于早期對(duì)此認(rèn)識(shí)不足,，或繞線裝備及工藝上的困難，制造廠均不愿使用半硬導(dǎo)線或設(shè)計(jì)時(shí)根本無這方面的要求,，從發(fā)生故障的變壓器來看均是軟導(dǎo)線,。
(5)繞組繞制較松，換位處理不當(dāng),，過于單薄,，造成電磁線懸空。從事故損壞位置來看,，變形多見換位處,，尤其是換位導(dǎo)線的換位處。
(6)繞組線匝或?qū)Ь€之間未固化處理,，抗短路能力差,。早期經(jīng)浸漆處理的繞組無一損壞。
(7)繞組的預(yù)緊力控制不當(dāng)造成普通換位導(dǎo)線的導(dǎo)線相互錯(cuò)位,。
(8)套裝間隙過大,，導(dǎo)致作用在電磁線上的支撐不夠，這給變壓器抗短路能力方面增加隱患.
(9)作用在各繞組或各檔預(yù)緊力不均勻,，短路沖擊時(shí)造成線餅的跳動(dòng),，致使作用在電磁線上的彎應(yīng)力過大而發(fā)生變形.
(10)外部短路事故頻繁，多次短路電流沖擊后電動(dòng)力的積累效應(yīng)引起電磁線軟化或內(nèi)部相對(duì)位移,，終導(dǎo)致絕緣擊穿,。
