混凝土試驗室用試驗攪拌機 雙臥軸法介紹該產(chǎn)品構造型式已經(jīng)納入國家行業(yè)強制性標準——《混凝土試驗用攪拌機》(JG244-2009),，產(chǎn)品性能符合并超過標準要求。由于設計科學合理,、嚴格質(zhì)量控制以及其*的構造型式,，{a}890{/a}具有攪拌效率高,、拌合物更加均勻、卸料更干凈等特點,。

產(chǎn)品用途：
雙臥軸混凝土攪拌機產(chǎn)品適用于科研院所,、攪拌站、檢測單位等機構建材或混凝土試驗室,。
技術參數(shù)：
構造型式：雙臥軸
公稱容量：60L
攪拌電機功率：3.0KW
傾翻卸料電機功率：0.75Kw
攪拌筒材質(zhì)：16Mn鋼
攪拌葉材質(zhì)：16Mn鋼
葉片與筒壁間隙：1mm
筒壁厚度：10mm葉片厚度：12mm
外形尺寸：1100×900×1050
重量：700Kg

混凝土雙臥軸試驗攪拌機 混凝土試驗室用試驗攪拌機 相關說明：

在修筑各級公路和城市道路中,，雙臥軸強制連續(xù)式混凝土攪拌機被廣泛用于各種級配混合料的攪拌。在介紹了該型攪拌機的結構特點,，并對其攪拌槳葉拌料時的動力與運動進行分析后,，較為詳實地闡述了攪拌機主要技術參數(shù)的確定方法，以及此設計方法用于穩(wěn)定土廠拌設備后的實際應用情況,。 
  雙臥軸強制連續(xù)式混凝土攪拌機設計,？混凝土攪拌機的容積，1混凝土攪拌機結構特點 
  攪拌機主要由攪拌裝置,、拌缸,、驅(qū)動系統(tǒng)、機架等部分組成,。其中攪拌裝置由兩根臥軸,、攪拌臂、攪拌槳葉等部件組成,。拌缸由殼體,、襯板、蓋板等部件組成,。進料口設置在拌缸一端蓋板的上部,，卸料口可設置在拌缸另一端的下部或端部， 
  2槳葉拌料時的動力與運動分析 
  拌和時,，松散的混合料在槳葉作用下,，其動力與運動形態(tài)極為復雜。為進行定性分析,，將某一瞬間槳葉對混合料的作用情況簡化   2.1混凝土攪拌機動力分析 
  設槳葉工作表面對混合料的作用力的合力為F,，則混合料對槳葉的反作用力F′=F。F′分解成兩分力：沿槳葉工作表面寬度方向的滑移力F1和垂直于槳葉工作表面的正壓力F2,。F1,、F2按下式計算： 
  式中，λ為槳葉在攪拌軸上的投影與軸中心線夾角,。 
  此外,，混合料與槳葉表面作相對運動時，在相對運動表面有一摩擦力Ff,。Ff計算公式為 
  式中,，f為混合料與槳葉工作表面的摩擦系數(shù),，可查閱《機械設計手冊》確定。 
  2.2運動分析 
  混合料在槳葉的作用下,，一方面與槳葉一起作圓周運動,，另一方面沿槳葉工作表面的寬度方向滑動。 
  混合料沿槳葉工作表面寬度方向的滑動速度v可分解為兩個分速度：軸向速度v1和切向速度v2,。速度計算方法如下：   式中：V-槳葉線速度(設計時確定),；VL-混合料的線速度； 
混凝土雙臥軸試驗攪拌機 混凝土試驗室用試驗攪拌機以上結果表明：(1)混合料的攪拌時間與槳葉的線速度,、安裝角密切相關,。(2)槳葉的安裝角λ=40°～45°時，攪拌效率*,。鑒于此,，國外許多廠家的攪拌機上，將槳葉設計成安裝角可調(diào)的形式,，傳動系統(tǒng)也采用液壓無級調(diào)速方式,，通過對安裝角和轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié),，改變混合料的攪拌時間,，以適應攪拌不同的混合料。   但是,，槳葉線速度和安裝角的變化,，會改變攪拌機生產(chǎn)率，而生產(chǎn)率的變化將影響設備其它系統(tǒng)的工況,，而且,，槳葉速度的調(diào)整也有一定的限制(待后敘述)，因此,，初步設計攪拌機時,，一般先確定攪拌機生產(chǎn)率，然后再計算和確定其它技術參數(shù),。 
  3混凝土攪拌機主要技術參數(shù)的確定   3.1拌缸橫截面流量Q 
  攪拌機工作時,，混合料在攪拌裝置的作用下，不斷翻動,、摻合,，其流態(tài)非常復雜，但從宏觀上分析,，由于攪拌機是連續(xù)工作的,，根據(jù)連續(xù)性原理，拌缸內(nèi)各橫截面的流量相等,。 
  式中：Q進-進料口流量,，t/h;   q液-加入拌缸的液體質(zhì)量t/h,。   3.2拌缸的有效容積G 
  G是指在攪拌機工作時，攪拌槳葉能夠翻動,、攪拌到的那部分混合料所占有的體積,。此體積與拌缸的大小、槳葉結構尺寸和安裝角度以及槳葉線速度等密切相關,，不易計算,。初步設計時，可按下式計算：   式中：Q-拌缸橫截面流量,，m3/h,， 
  t-攪拌時間，h;據(jù)有關資料,，穩(wěn)定土t=20～30s,，乳化機水泥混凝土t=40～60s，當Q大時(150m3/h以上)取大值,，Q小時取小值,。   3.3槳葉線速度V 
  根據(jù)國內(nèi)外產(chǎn)品的經(jīng)驗，攪拌機葉片頂部線速度V應為1.5～1.7m/s,。當V大于此經(jīng)驗速度時,，攪拌機襯板和槳葉端部的間隙中將產(chǎn)生大量的碎石楔住現(xiàn)象，這不僅增加功率消耗和槳葉,、襯板的磨損,，而且會不適當?shù)胤鬯槭希档突旌狭系馁|(zhì)量,。當然,，采用無襯板技術的穩(wěn)定土攪拌機不存在以上問題，因而這一結構的槳葉頂部線速度可在2.5～3m/s間選取,。   3.4攪拌裝置各幾何尺寸的計算 
  參考國內(nèi)有關資料,，攪拌裝置各幾何尺寸按如下公式計算。 (1)攪拌槳葉zui大旋轉(zhuǎn)半徑 
  式中：ψ-殼體形狀系數(shù),，ψ=1.1～1.4,；當拌缸橫截面為雙圓弧形時，ψ取小值,，其它形狀時取大值,；   G-拌缸有效容積，m3,。 
  槳葉寬度根據(jù)液體噴灑壓力取值,，當噴入拌缸的液體壓力在1.5～2MPa時，W取大值；當液體自流和小壓力噴入拌缸時,，W取小值,。   b的取值方法與W相同。 
  槳葉的形狀可以是長方形,、方形,、帶圓角方形等。以上槳葉參數(shù)是初步設計值,。 
  式中,，α為攪拌軸中心和槳葉zui大旋轉(zhuǎn)半徑交點的聯(lián)線與攪拌軸中心水平線的夾角。根據(jù)國內(nèi)有關資料,，通常取α=34°～40°,。   3.5拌缸幾何尺寸的計算 
  進料口尺寸應與送料機械的卸料口相匹配。當送料機械為皮帶輸送機時,，可初定N=B(B為皮帶寬度),，然后按下式計算M。 
  Ｍ值的大小還與送料機械的卸料高度有關,。當卸料高度較大時,，可將進料口設計成漏斗狀，這時M取小值,；當卸料高度較小時,，為避免皮帶回料，M取大值,。   如圖7所示,，當攪拌機出料口設置在拌缸端部下面時,，尺寸E的大小對攪拌時間有一定的影響,，因此在保證出料順暢的情況下，E應盡量小,。參照水力學的有關知識,，E與物料粒度有關，初步設計時,，按下式計算：   式中,，d為物料zui大粒徑，m,。   如圖7所示,，尺寸F的計算公式為   a-兩軸中心距，m,；   R-槳葉zui大旋轉(zhuǎn)半徑,，m。 
  在以上參數(shù)確定后，L按下試計算：   式中：G-拌缸有效容積,； 
  S1-混合料在攪拌軸以上占有的截面面積,，m2，S1=H(2R+a),；其中,，H是攪拌過程中，假設混合料在攪拌軸以上占有的平均高度,，參考有關資料,，H=(1/4～2/5)R； 
 
  S2-在攪拌軸以下混合料占有的截面面積,，m2,， 
  式中：C-槳葉頂部與拌缸襯板表面的間隙；根據(jù)實際應用經(jīng)驗,，C=5～8mm,，當采用無襯板結構時，C=混合料zui大粒徑+20mm,。   4混凝土攪拌機驅(qū)動功率的初步計算   4.1受力工況 
  槳葉旋轉(zhuǎn)時,，在q段攪拌機，粒料在重力作用下有向下運動趨勢,，而槳葉從底部向上旋轉(zhuǎn),，此時槳葉被碎石楔緊的可能性zui大。設攪拌裝置裝有x對槳葉(單臂時為x把),，則x/2把槳葉同時被楔形碎石楔緊時,，拌和負荷zui大。   4.2槳葉受力分析(楔緊時) 
  在上述工況,，攪拌槳葉受攪拌混合料的力Fj和楔緊力Fx的作用,，如圖9。   4.3受力計算 
  混凝土攪拌機的容積為簡化計算,，設攪拌裝置工作時,，將拌缸有效容積混合料整體推動。這時,，總攪拌力為   G-拌缸有效容積,，m3； 
  f-混合料與拌缸襯板表面的摩擦系數(shù),，查閱《機械設計手冊》確定,。   槳葉被楔緊時，必須將楔石擠碎才能繼續(xù)運動,。Fx按下式計算： 
  式中：l-槳葉與楔石的接觸長度,，mm;為了使槳葉端部輪廓與拌缸襯板表面的間隙處處相等，槳葉端部為弧形，經(jīng)實際測量,，l=5～10mm,，弧度大時取大值，弧度小時取小值,； 
  b-槳葉與楔石接觸寬度,，經(jīng)實際測量，b=4mm;   f-碎石與鋼的摩擦系數(shù),。   4.4攪拌軸扭矩Mq的計算 
  式中：x-攪拌裝置槳葉對數(shù),，單臂時為把數(shù)；   R-槳葉zui大旋轉(zhuǎn)半徑,，m,。   4.5驅(qū)動功率P的計算   5應用情況 本設計已先后用于我廠WBS-50型穩(wěn)定土廠拌設備攪拌機主要技術參數(shù)的校核和修正，WBS-200型穩(wěn)定土廠拌設備和HBS300型連續(xù)式水泥混凝土廠拌設備攪拌機的初步設計,。這三種機型中,，除HBS300型尚未經(jīng)過工業(yè)性試驗外，WBS-50型,，WBS-200型已通過省級鑒定,。至目前為止，WBS-50型已銷售近百套,，WBS-200型銷售近20套,。所有投入使用的攪拌機均達到設計和使用要求，故障率不到1%(不計槳葉,、襯板等易損件的更換),。 
  通過檢測，本設計尚有不足之處,，主要有： 
  (1)按本設計確定的驅(qū)動功率比攪拌機工作時的實測值大1/3,，富余量過大。   (2)初步設計時,，攪拌機各主要技術參數(shù)是根據(jù)生產(chǎn)率確定的,，但按本設計計算確定的各主要技術參數(shù)制造的攪拌機,，其生產(chǎn)率比理論值大1/2,。   對于功率富余過大問題，可根據(jù)實測值重新選配電機(電機功率應大于高峰值10%～20%),。 
  實際生產(chǎn)率過大,，會影響攪拌質(zhì)量，實際應用時只要配料系統(tǒng)生產(chǎn)率不超過設計值,，就可保證攪拌質(zhì)量,。 
  由本設計可知，在主要技術參數(shù)確定的條件下，拌缸長度與攪拌時間成正比,。當混合料攪拌時間需要增加時,，拌缸長度也應增加；拌缸長度的增加既增加了功率消耗,，又增大了制造難度和成本,。為了解決這一問題，國內(nèi)外某些廠家設計制造了內(nèi)循環(huán)攪拌機,。所謂內(nèi)循環(huán)就是混合料沿軸向來回循環(huán),，就象繞∞字一樣，這種攪拌機可用較短的拌缸獲得較長的攪拌時間,。本設計是否適合內(nèi)循環(huán)攪拌機正在探索中

混凝土雙臥軸試驗攪拌機 混凝土試驗室用試驗攪拌機