1 改造項目
某電廠330MW機組鍋爐配備有4臺350/600型鋼球磨，均為沈陽重型機械廠生產(chǎn)的單進單出磨煤機,。設計出力為45.88t/h,，額定電流為10。近年來,，受到國內(nèi)煤炭市場變化等因素的影響,，使得入爐煤質(zhì)偏離設計值。目前該廠使用的鋼球規(guī)格為Φ40,、Φ50,、Φ60三種，配比方式為1：1：1,，磨煤機加裝鋼球主要以磨煤機電流為參照依據(jù),，采取定期加裝大直徑鋼球方式，使磨煤機筒體內(nèi)部不同直徑鋼球比例不合理,。
以前使用的鋼球為普通高鉻鋼球,，平均磨耗為133.6g/噸煤，現(xiàn)在在普通高鉻鋼球化學成分的基礎上添加適量鎢,、鉻,、錳、釩等合金元素,，進一步降低鋼球的磨耗,，提高鋼球的耐磨性。
同時對磨煤機襯板的波形和材質(zhì)進行了改造,，通過對波形板的波谷高度差進行調(diào)整,，提高波形板帶球能力，從而增加鋼球在磨煤機筒體內(nèi)的粉碎和研磨行程,，提高鋼球的粉碎和研磨能力,。目前使用的襯板均為低合金材質(zhì)，將襯板材質(zhì)升級改造為高鉻鑄鐵耐磨襯板,，升級后的高鉻鑄鐵耐磨襯板較低合金襯板耐磨性能提高20%,，從而降低襯板的磨損。
2 計算鋼球*級配系數(shù)
鋼球磨損的結果是其直徑隨磨損時間的增長而減少,，就單個鋼球來說,，直徑的減少是一個隨機過程。然而在特定的磨煤機中，鋼球群體直徑的減少則表現(xiàn)出很強的統(tǒng)計特征,。對于 1 臺其他各種參數(shù)都固定,，而只有鋼球直徑變化的磨煤機，其出力與鋼球直徑的平方根成反比,，磨煤機電流基本不變,，則取用小直徑鋼球有利于降低磨煤電耗。而直徑小的鋼球磨損量大,，所以應根據(jù)各鋼球級配下磨煤電耗成本和鋼球磨損成本綜合考慮確定鋼球的*級配[3],。
合理的鋼球裝載量和鋼球級配使磨煤機出力增大，降低制粉電耗及鋼耗[4],。磨煤機的規(guī)格(直徑,、總長)不同、轉速不同,、襯板形狀不同,、所磨燃料不同、煤粉細度要求不同鋼球級配也就不同,。首先根據(jù)燃煤的可磨系數(shù),、燃煤粒度、磨煤機直徑確定zui大鋼球直徑,，確保zui大粒度的燃煤被迅速破碎,；其次根據(jù)煤粉細度要求、燃煤的可磨系數(shù)確定zui小鋼球的直徑,，確保燃煤微粒被迅速碾碎,。在此鋼球級配下的制粉出力可根據(jù)式(1)計算出相應可計算磨每噸煤的磨煤電耗。根據(jù)發(fā)電成本可計算磨煤電耗成本,，算出磨煤電耗成本和鋼球磨損成本之和,，確定出鋼球的*級配[5]。
3 試驗前后運行參數(shù)分析
(1)磨煤機鋼球級配前,。通過對數(shù)據(jù)計算,、分析得出：
1)#6爐D磨煤機鋼球級配前磨煤機運行單耗：EM=NM/BM=磨煤機電機用電總量(KWh)/給煤量總計(T)=21.2 kWh/t煤。
2)磨煤機電流值平均109.3A,。
3)磨煤機平均出力保持在45.3T/h左右,。
4)煤粉細度：R90=25.6%，R200=5.3%,。
(2)磨煤機鋼球級配后,。
(3)磨煤機鋼球級配前、后比較分析,。通過對#6爐D磨煤機鋼球級配試驗前后采集的相關數(shù)據(jù)進行計算,、分析得出：
1)#6爐D磨煤機鋼球級配后運行單耗比級配前平均降低6.6kWh/t煤,。
2)磨煤機電流值平均降低27.2A。
3)磨煤機出力平均升高1.7T/h左右,，變化不大。
4)煤粉細度(取二次加球后連續(xù)5日平均值)：R90=21.7%,，稍高于設計值,；R200=3.1%，低于設計值,。(注：#6爐設計煤粉細度：R90≤20%,；R200≤5%)
