安全送電,、防止因線路故障而跳閘是當前輸變電工業(yè)的重要課題之一,。雷擊引起線路絕緣子串閃絡(luò)及雷電波入侵變電站所造成的停電事故，在我國南方各省已占輸電線路閃絡(luò)事故的60%,，特別是110kV線路,，平原地區(qū)雷擊率為0.1~0.5次/100km·年，山區(qū)可達1~4次/100km·年[1],。加裝線路避雷器（MOA）是防止雷擊事故,、減少跳閘率的有效方法之一[2]。

     日本,、美國,、俄羅斯已有許多應(yīng)用線路避雷器防止雷擊閃絡(luò)事故的成功報道。日本在20世紀90年代已有超過30000相77~500kV線路避雷器投入系統(tǒng)中使用,，加裝線路避雷器后取得了良好的效果[3],。

     我國在此領(lǐng)域的研究起步較晚，這與硅橡膠復(fù)合外套技術(shù)在避雷器上的應(yīng)用起步較晚分不開,。截至目前,，已研究制造出多種類型110~500kV線路避雷器，共有7610相在系統(tǒng)中運行,，收到良好的效果,。我國線路避雷器分有串聯(lián)間隙和無間隙兩大系列。與上的不同之處是目前無間隙線路避雷器占50%以上,。

     2,、線路避雷器設(shè)計技術(shù)

     無間隙線路避雷器的成功應(yīng)用得益于硅橡膠復(fù)合材料，它取代了原有瓷外套,，使220kV避雷器的質(zhì)量從260kg降至50kg以下,，從而實現(xiàn)在桿塔上懸掛安裝。有串聯(lián)間隙線路避雷器由避雷器本體和外串聯(lián)間隙組成。本體與普通的復(fù)合外套避雷器相當,，外串聯(lián)間隙（放電間隙）由兩個環(huán)–環(huán)或棒–棒型放電電極組成,。

     避雷器本體兩端采用金屬法蘭封口，內(nèi)部裝有非線性ZnO電阻片并用彈簧壓緊的環(huán)氧玻璃纖維布筒,，其外部采用硅橡膠傘裙包封,。這樣，避雷器大大減少了因“漏氣”而帶來的受潮問題,。

     上,、下法蘭設(shè)計了經(jīng)典的球頭、球窩,，分別與高壓端,、接地端連接。以2003年我國天生橋—廣州線投入使用的500kV有間隙線路避雷器設(shè)計為例,，除秉承電站避雷器技術(shù)基礎(chǔ)外,，還必須解決如下8點關(guān)鍵技術(shù)問題：

     （1）優(yōu)良性能的硅橡膠復(fù)合外套

     采用硅橡膠等有機絕緣材料生產(chǎn)的避雷器復(fù)合外套必須具備耐天侯、抗紫外線,、耐電蝕損等優(yōu)良性能,。與瓷套相比，硅橡膠復(fù)合外套在重量,、耐污性能上占有很大優(yōu)勢,，詳見表1。復(fù)合外套可選用的材料,、品種很多,。

     （2）具備耐久性粘接技術(shù)

     避雷器在多年使用中要經(jīng)受引線拉力、線震,、風(fēng)擺,、冰雪等的作用。上,、下法蘭與環(huán)氧玻璃纖維布筒的粘接部分是避雷器負載力傳遞區(qū)域,，也是密封技術(shù)的薄弱環(huán)節(jié)。筆者認為,，采用高溫,、高強度環(huán)氧澆合劑和倒錐形結(jié)構(gòu)是目前zui成功的設(shè)計之一，實踐也證明了這一點,。

     （3）對接口的包封技術(shù)

     包封硅橡膠復(fù)合外套上,、下法蘭與環(huán)氧玻璃布筒連接的外露面是避雷器加強密封的良策，也是防止電蝕損的又一有效措施,。目前許多國外同類產(chǎn)品在工藝上亦未能實現(xiàn)這樣的包封,；但必須保證硅橡膠與法蘭各種金屬材料及熱處理后的鍍層之間有良好的粘合,。此外，可在法蘭上增加一個下大上小的槽形結(jié)構(gòu),，以增強硅橡膠不出現(xiàn)脫膠的機械應(yīng)力,。

     （4）防爆技術(shù)

     為取得良好的防爆性能可在模壓硫化傘裙前將環(huán)氧玻璃纖維筒加工出長條梯形槽，并用楔形嵌件堵緊,。梯形槽在避雷器故障時起排氣作用,，楔形嵌件保證注塑時硅橡膠不至于進入環(huán)氧玻璃纖維布筒內(nèi)腔,。梯形槽的長度,、數(shù)量、防爆力須經(jīng)嚴格計算及試驗求得,。該型避雷器在中國及俄羅斯都通過了40kA和800A的短路電流試驗,。

     （5）吸收能量校核

     有間隙線路避雷器由避雷器本體和外串聯(lián)間隙構(gòu)成。正常運行工況下避雷器本體的荷電率為10%以下,，它主要承受雷擊過電壓,，因此對它的其他技術(shù)性能要求大為降低。避雷器電阻片承受雷擊過電壓的能力*,，直徑50mm的電阻片即能承受4/10ms,、100kA大電流沖擊。

     （6）電位分布計算與調(diào)整

     330kV,、500kV線路避雷器的突出技術(shù)問題是電位分布不均勻,。與瓷套式避雷器不同，它是懸掛在空中的,，必須采用三維電場,、用有限元法計算其電位分布[5]。由于在結(jié)構(gòu)上不能采用外并電容的均壓措施,。避雷器高度超過5m時,，如不采取措施，其電位分布不均勻系數(shù)將達1.2,，荷電率達98%,。這將加速高場強處電阻片的老化。因此,，通過SolidWorks三維設(shè)計及改善電位分布的設(shè)計,，并通過改變均壓環(huán)的數(shù)量、大小,、放置位置及下垂深度等措施使500kV無間隙線路避雷器（5.4m高）電位分布不均勻系數(shù)限制在10.4%以下,。

     （7）避雷器內(nèi)部負壓問題

     在避雷器整體模壓注射硅橡膠過程中，避雷器各部分均處于受熱狀態(tài)（100℃以上）,。當模壓硫化完成（即避雷器密封完成）,，冷卻后內(nèi)部將形成低氣壓,。由“巴申曲線”可知，此時電阻片沿面閃絡(luò)電壓大為下降,，有可能在較低電壓下?lián)p壞避雷器,。這是生產(chǎn)廠家容易忽略的工藝技術(shù)問題。

     （8）影響間隙放電穩(wěn)定性的因素

     間隙放電電壓的穩(wěn)定性是避雷器保護性能的標準,，棒－棒純空氣間隙與環(huán)－環(huán)帶絕緣子支撐間隙放電特性本身存在差異,。前者是極不均勻電場，后者是稍不均勻電場,；前者放電電壓稍低,、分散性小，后者不僅分散性大,，且受絕緣子污穢性能影響明顯,，當污穢引起漏電流且達到一定值時，它與避雷器本體漏電流形成一個“分壓器”,，明顯地改變了整個避雷器電位分布,，提高了避雷器放電電壓值，這是設(shè)計者必須給予充分考慮的,。

     3,、線路避雷器的試驗

     與瓷外套避雷器不同，復(fù)合外套避雷器的外套采用有機高分子材料,，它必須進行許多驗證其特性的試驗[6],，如耐天侯試驗、耐電蝕試驗,、耐鹽霧試驗等,。這些試驗的要求及試驗方法大部分都已體現(xiàn)在IEC版本的標準中。

     （1）復(fù)合外套起痕和電蝕試驗

     按比例制作了避雷器比例元件,。霧室溫度20~25℃,，鹽霧中NaCl含量為9.8kg/m3，以3.9L/m3·h速度噴向比例元件,。同時將等比例持續(xù)運行電壓Uc施加于比例元件上,，持續(xù)時間1000h。試驗期間無過流中斷,，比例元件復(fù)合外套無起痕,、裂縫和樹枝狀裂紋產(chǎn)生，傘裙未擊穿,。

     （2）熱機試驗及沸水煮試驗

     該項試驗用于驗證避雷器在冷熱,、機械力共同作用下法蘭與環(huán)氧玻璃纖維布筒結(jié)合部分粘合劑的性能，該項試驗分兩步進行：

     1）比例元件在下列條件同時作用下進行試驗：①2次（-35±5）℃~（50±5）℃冷熱循環(huán),，高低溫度至少保持8h,，每一循環(huán)持續(xù)24h,；②給比例元件施加50%額定拉伸負荷的負荷力。

     2）比例元件在0.1%NaCl的溶液中沸煮42h后,，立即放進環(huán)境溫度的水溶液中浸泡24h,，取出后在環(huán)境溫度空氣中靜放24h，直到表面干燥,。

     （3）爬電比距的選擇

     硅橡膠的復(fù)合外套的耐污穢性能比瓷套高出66%,。這是由硅橡膠的憎水性所決定的，憎水性來自硅橡膠分子中具有排斥水分子天性的甲基,。試驗結(jié)果表明：

     1）復(fù)合外套耐污穢性能遠高于瓷套,，但尚未取得定量的結(jié)論。

     2）復(fù)合外套提高的耐污性能可留給用戶,、電力部門作為裕度考慮,。因此,，爬電比距的設(shè)計仍按瓷外套標準考慮,。這一設(shè)計還受兩個外界因素影響：①復(fù)合外套比瓷套更容易提高爬電比距，但必須保證電弧zui小距離（如110kV下≥1m）,；②筆者認為,，兩類有串聯(lián)間隙避雷器選擇爬電比距應(yīng)有所不同：棒－棒純空氣有間隙避雷器本體爬距≥1.7cm/kV即可認為是安全的，因為,，正常運行電壓下避雷器本體幾乎不承受任何電壓值,；環(huán)－環(huán)絕緣支撐有間隙避雷器，其爬距應(yīng)為避雷器本體爬距與支撐絕緣子爬距之和,，作者建議,，爬電比距應(yīng)分別規(guī)定，避雷器本體≥1.7cm/kV,，支撐絕緣子≥1.7cm/kV,，因為在正常運行和雷擊瞬間不同工況下，兩者都需分別承受了幾乎100%的過電壓,，避雷器總體爬電比距≥3.4cm/kV,。

線路避雷器設(shè)計技術(shù)

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